به همین منظور برای اندازه‌گیری این شاخص از نسبت ریسک اعتباری استفاده می نماییم، ریسک اعتباری یکی از شاخص‌های مهم و تاثیر گذار در مدیریت ریسک اعتباری است از نسبت مجموع مطالبات سررسید گذشته، معوق و مشکوک الوصول بر کل مانده تسهیلات اعطایی به دست می‌آید. هر چه عدد حاصله این نسبت به صفر نزدیکتر باشد نشان دهنده بهبود وضعیت وصول مطالبات مدیریت شعب و حاکی از دوره متوسط وصول مطلوب و گردش وجوه در بانک و پرداخت تسهیلات صحیح توسط شعب استان می باشد.

در تحقیقات انجام شده ای که این نسبت را مورد توجه قرار داده اند و نتایج مثبت و معنی داری هم به دنبال داشته است می توان به تحقیق خانم رستمی اشاره نمود که به نتایج معنی داری رسیده‌است.
مدیریت هزینه: یکی از مهمترین اجزای تشکیل دهنده کل هزینه ها در نظام بانکداری متعارف، هزینه های بهره ای است . به دلیل بررسی و آزمون تاثیر ارزش کل هزینه ها بر سودآوری بانک در تحلیل رگرسیونی مدل تحقیق، ارزش کل هزینه های بانک به کل دارایی ها تقسیم شده و حاصل این نسبت به صورت متغیری مستقل منظور گردیده است.

برخی از مطالعات انجام گرفته، نشان داده که رابطه‌ای مثبت بین ارزش کل هزینه ها و سودآوری بانک وجود دارد در این راستا در مطالعه استینهر و هیوونیرس در سال ۱۹۹۴، نسبت کل هزینه به داراییها به عنوان کارآیی مدیریت هزیته‌های بانک انتخاب شده است همچنین در مطالعه صورت گرفته در سال ۱۳۸۵ توسط باقری به این نتیجه رسیده بود که مدیریت کارای هزینه‌ها یکی از توزیع‌گرهای با معنی بر سودآوری بالای بانک می باشد. در نتیجه، با توجه به مطالعات داخلی و خارجی انجام شده که تاثیر با معنی این نسبت بر سودآوری را اثبات می‌کند انتظار می‌رود در تحقیق حاضر با معنی بودن و تاثیرگذاری این نسبت یر سودآوری مورد تایید مدل رگرسیونی باشد.
تعادل بین منابع و مصارف: در هر بانک سیاست‌ها و خط‌مشی‌هایی وجود دارد که در جهت حرکت هدفمند بانک توسط هیئت مدیره به تصویب می‌رسد؛ یکی از مهمترین سیاست‌ها در بانک‌ها، مشخص کردن درصد مصارف نسبت به حجم منابع جذب شده می باشد. در بانک نمونه درصد مصارف برابر با ۶۹% می باشد که برای اندازه گیری رعایت منابع به مصارف ابتدا باید میزان مجاز مصارف تعیین گردد لذا در گام اول از طریق فرمول زیر مبلغ انحراف منابع از مصارف را محاسبه می‌نماییم
مبلغ مجاز پرداخت تسهیلات – مبلغ پرداختی تسهیلات
سپس برای محاسبه نسبت انحراف منابع از مصارف با تقسیم مبلغ بدست آمده از فرمول بالا بر کل داراییها به نسبت مدنظر خواهیم رسید.(رستمی، ۱۳۹۰، ص۷۹).

این نسبت یکی از شاخص های با اهمیت برای سنجش مدیریت شعب بانک نمونه می باشد که برای تعیین میزان حرکت مدیریت شعب در چارچوب استراتژی‌ها و برنامه‌های سازمان مفید می باشد؛ همچنین رستمی در تحقیق خود از این شاخص استفاده نموده است که تاثیر منفی و با معنی بر سودآوری بانک مورد مطالعه خود داشته است.
۳-۷-۲ متغیر وابسته
شاخص بازده دارایی ها به عنوان یکی از نسبت های مالی جهت سنجش میزان سودآوری بانک به شمار می آید که از حاصل تقسیم خالص درآمدها به کل دارایی های بانک بدست آمده و بیان کننده نسبت درآمدهای کسب شده از محل سرمایه گذاری های بانک است . در واقع بازده دارایی ها نشان دهنده نقش و تاثیر مدیریت بانک در کسب سود، از هر یک دلار سرمایه گذاری هایی که بانک انجام داده است، می باشد(هاسون، ۲۰۰۲)
استفاده از نسبت بازده دارایی‌ها می‌تواند مناسبترین تحلیل از عوامل سودآوری مدیریت شعب را دربر داشته باشد زیرا نسبت بازده حقوق صاحبان سهام به دلیل شناسایی و ارائه نشدن حقوق صاحبان سهام در صورتهای مالی مدیریت شعب می‌تواند بهترین شاخص برای اندازه‌گیری و نمایش دادن سودآوری باشد.

سایر مطالعات انجام گرفته توسط بشیر و حسن(۲۰۰۴) و بن ناکور(۲۰۰۳) نیز موید اهمیت این شاخص در مقایسه نظام‌های بانکداری بوده بطوریکه این محققین نیز بازده دارایی‌ها را به صورت متغیری وابسته در مدل وارد کرده‌اند. همچنین اکثر تحقیقات داخلی انجام شده بازده دارایی‌ها را بعنوان شاخص اندازه گیری بر سودآوری قرار داده‌اند.

که  تعداد المان‏های تشعشعی در یک موجبر واقع در ردیف mام است.
اگر تغذیه از کنار باشد، w=1 است و اگر تغذیه از وسط باشد، w=2. فرض کنید توان تشعشع شده بوسیله شکاف‏های یک زیرآرایه موجبری به صورت زیر باشد:
(۳.۲۶)
که A(m,n) ولتاژ یا جریان تحریک المان nام ردیف mام می باشد وKتعداد بخش های موجبری در m امین ردیف است. بنابراین  و  از روابط زیر بدست می‏آید:

(۳.۲۷)
(۳.۲۸)
وقتی gو rبه کمک روابط فوق و با تعیین دامنه تحریک شکاف ها، معین شوند، جداول طراحی را می‏توان برای رسیدن به مقادیر اولیه ابعاد و مکان شکاف‏ها به کاربرد و سپس داده ها را optimizedنمود.
نرم افزارهای تجاری برای طراحی آرایه‏های شکاف‏دار وجود دارد. ولی در نظر گرفتن اثرات کوپلینگ متقابل و لبه‏ها در آرایه‏های بزرگ، هنوز مساله مهمی ‏است که روش‏های قطعی برای طراحی آن وجود ندارد. وقتی یک آرایه با قابلیت‏های بالا مد نظر باشد، مثلاً سطح لوب فرعی بسیار پایین، ممکن است نیاز به کدنویسی جهت بهینه نمودن ساختار باشد.

آرایه‏های روزنانسی با بهره گرفتن از شکاف اریب^[۶۳] بر روی دیواره‏ کناری موجبر

این نوع شکاف‏ها در دیواره کناری موجبر تعبیه می‏شوند. شکاف‏ها جهت عملکرد در حالت رزونانس طراحی می‏شوند و طول آنها نزدیک به نصف طول موج است. از آنجا که ابعاد دیواره کناری موجبر معمولا کمتر از نصف پهنای آن است، شکاف در دیواره‏های پهن موجبر نیز فرو می‏رود. در این نوع آرایه‏ها نیاز به استفاده از spacerمیان موجبرهای مجاور است. مزیتی که این حالت نسبت به آرایه‏هایی با شکاف‏های روی بدنه پهن‏تر دارد، آن است که فاصله نزدیکتر المان‏ها سبب حذف grating lobe در این حالت می‏شود. این نوع آرایه ها از نظر پلاریزاسیون متقاطع نیز مشکلاتی دارند.

طراحی آرایه موجبری شکاف دار از نوع موج رونده

برخلاف آرایه های موجبری شکاف دار رزونانسی، این نوع آرایه های موج رونده از شرایط ایجاد رزونانس و یا امواج ایستان در موجبر پرهیز می‏کنند و به خاطر خاصیت موج روندگی این آرایه ها دارای پهنای باند فرکانسی خوبی می باشند. شکاف‏های آرایه‏های موج رونده به اندازه مقداری بیشتر یا کمتر از نصف طول موج موجبر نسبت به یکدیگر فاصله دارند. اما مشابه با حالت آرایه‏های رزونانسی، در این مورد نیز از شکاف‏های رزونانسی استفاده می‏شود تا عملکرد آرایه از لحاظ پهنای باند فرکانسی افزایش یابد. یک بار تطبیق در انتهای موجبر قرار داده می‏شود تا از ایجاد بیم ثانویه ناشی از امواج برگشتی جلوگیری نماید. همچنین تلاش‏های زیادی باید صورت پذیرد تا از انعکاس از هر شکاف و انعکاس از Terminationجلوگیری به عمل آید.
فاصله میان شکاف‏ها، نزدیک و نه برابر با نصف طول موج موجبری انتخاب می‏شود تا انعکاس توانی که از هر شکاف صورت می گیرد به صورت هم فاز در ورودی جمع نشوند. این امر باعث می شود که اختلاف فازی کمتر یا بیشتر از ۱۸۰- درجه بین شکاف ها برقرار شود. از طرفی پلاریته شکاف‏های مجاور بایستی عکس یکدیگر باشدکه منجر به ۱۸۰ درجه اختلاف فاز دیگر بین شکاف ها می شود.[۱] این دو مسئله باعث می شود که در نهایت اختلاف فازی کمتر یا بیشتر از صفر(۳۶۰) درجه بین شکاف ها برقرار شود و باعث می شود بیم اصلی به زاویه ای که مقداری با زاویه broadside اختلاف دارد اشاره کند. برای مثال شکاف‏های طولی موازی در طرفین خط وسط موجبر به صورت یک در میان قرار می‏گیرند و یا شکاف‏های موازی روی دیواره کناری با زاویه‏های مثبت و منفی نسبت به خط عمود بر دیواره قرار می‏گیرند.
دو نوع آرایه آنتن شکاف دار موج رونده در حالت کلی وجود دارد:
۱- آرایه با فاصله یکنواخت^[۶۴] میان شکاف‏ها که جهت ایجاد یک بیم باریک با سطح لوب فرعی پایین مناسب است.
۲- آرایه با فاصله غیر یکنواخت^[۶۵] میان شکاف‏ها که در طراحی بیم های شکل یافته (شکل دهی پرتو^[۶۶]) مورد استفاده قرار می‏گیرد.
شکاف‏های موازی طولی، شکاف‏های موازی در دیواره کناری و شکاف‏های سری در هر دو نوع آرایه از نوع موج رونده قابل استفاده است.
آرایه‏های موج رونده همواره از کنار تغذیه می‏شوند و در انتها یک بار تطبیق قرار داده می شود. این آرایه ها را نمی توان از وسط تغذیه کرد. برای توضیح موضوع در شکل ۱۱-۳ یک آرایه موج رونده با شکاف های اریب روی دیواره کناری موجبر برای زاویه ۸۵ درجه با توزیع تیلور در طول آرایه،طراحی شده و در نرم افزار CST شبیه سازی شده است. به گونه ای که آرایه از وسط و توسط یک T-junction تغذیه می شود. طراحی این آرایه به گونه ای بوده است که فرض شده است که توان ۱w وارد آرایه شده و نصف توان وارد شاخه سمت چپ و نصف دیگر وارد شاخه سمت راست شده است و با بهره گرفتن از فرمول هایی که در مورد آنها بحث خواهد شد این آرایه طراحی شده است.
همانطور که دیده می شود پترن در راستای سمت از از دو پترن اصلی که به طور متقارن در دو طرف محور عمود بر آرایه ( broadside ) قرار گرفته اند تشکیل شده است. این امر به خاطر این است که این آرایه موج رونده از دو شاخه تشکیل شده است که شبیه به هم بوده و هر دو برای یک زاویه خاص مشابه به هم طراحی شده اند. فاصله بین شکاف ها و در نتیجه اختلاف فاز بین آن ها در هر دو شاخه یکسان می باشد. از طرف دیگر شاخه سمت چپ، از راست به چپ تغذیه شده و شاخه سمت راست، از چپ به راست تغذیه می شود. این امر باعث می شود که در حالت کلی ما دو آرایه موج رونده کنار هم داریم که مثل اینست که یکی برای زاویه ۸۵ و دیگری برای زاویه ۹۵ درجه طراحی شده است و در نتیجه آرایه دارای دو بیم اصلی می شود. برای رفع این مشکل یکی از شاخه ها را می توان خم کرد یعنی زاویه بین دو شاخه را کمتر از ۱۸۰ درجه کرد و دو بیم اصلی را روی یکدیگر قرار داد که نگه داشتن شاخه ها در این حالت از لحاظ عملی مشکل می باشد.یا می توان یکی از شاخه را مثلا برای زاویه ۸۵ درجه و دیگری را برای زاویه ۹۵ درج طراحی کرد که در آن صورت فاصله بین شکاف ها در هر دو شاخه برابر هم نخواهد شد وتعداد شکاف ها روی یکی بیشتر از دیگری خواهد شد. در این حالت ممکن است با مقداری اختلاف در فاصله بین شکاف های در دو شاخه که ممکن است به دلیل تالرانس ساخت به وجود آید دو بیم اصلی روی هم نیفتند. به همین دلایل معمولا این آرایه ها را به گونه ای طراحی می کنند که از یک طرف تغذیه شده و در طرف دیگر یک بار تطبیق قرار دارد.

شکل ۳-۱۱ : آرایه موج رونده ای که از وسط تغذیه می شود

شکل ۳-۱۲ : پترن آرایه موج رونده تغذیه از وسط
در آرایه های موج رونده، شیفت فاز پیش رونده میان المان ها که با فرکانس تغییر می‏کند، سبب می‏شود بیم اسکن نماید و راستای بیم اصلی با فرکانس تغییر کند. همانطور که توان به موجبر کوپل می‏شود، اولین شکاف مقداری توان را به بیرون کوپل می‏کند و مقداری منعکس شده و باقیمانده توان به شکاف بعدی می‏رسد و به همین ترتیب ادامه می‏یابد. لحظه ای که توان باقی مانده به آخرین شکاف می‏رسد، آن شکاف باید بیشتر آن را کوپل نماید تا به سطح تحریک مورد نظرش برسد.
از آنجایی که عوامل زیادی وجود دارد که میزان توانی را که از یک شکاف به شکاف بعدی می‏رسد، تحت تأثیر قرار می‏دهد و از آنجا که غیر ممکن است آخرین شکاف صد در صد توان باقی مانده را تشعشع کند، لذا آرایه را معمولاً با این فرض طراحی می‏کنند که بین ۵ تا ۱۰ درصد کل توان بوسیله بار تطبیق جذب شود. این مسأله به پایداری تحریک شکاف‏های آخر کمک می‏کند.
فرایند تعیین رسانایی، یا مقاومت شکاف ها را می‏توان با این فرض که موجبر را بدون تلفات و ضریب انعکاس ناشی از هر شکاف را ناچیز فرض نمود، ساده کرد. معادله زیر که توان ورودی به موجبر را نشان می‏دهد، در نظر بگیرید[۱]:
(۳.۲۹)
که در رابطه فوق، Pinتوان ورودی به موجبر ،  توان تشعشع شده بوسیله همه شکاف‏ها در راستای موجبر ،  توان جذب شده بوسیله بار در انتهای موجبر و  توان نرمالیزه تشعشع شده بوسیله شکاف iام است که با رابطه که تحریک شکاف iام است محاسبه می‏شود. Kفاکتور کالیبراسیون توان است که از رابطه زیر بدست می‏آید:
(۳.۳۰)
اگر شکاف شماره (۱)، نزدیک‏ترین شکاف به محل تغذیه باشد، رسانایی شکاف اول از رابطه زیر بدست می‏آید:
(۳.۳۱)
رسانایی شکاف دوم با کم کردن توان جذب شده بوسیله شکاف اول محاسبه می‏شود:
(۳.۳۲)
این فرایند تا شکاف Nام ادامه می‏یابد. به عبارتی رسانایی شکاف Nام برابر است با:
(۳.۳۳)
نکته قابل توجه آن است که این طراحی تقریبی تنها در صورتی صحیح است که رسانایی رزونانس بزرگترین شکاف یا  ، رابطه زیر را محقق نماید [۳۹,۴۰]:
(۳.۳۴)
که dفاصله میان المان ها است و  و طول موج موجبری است.
در این صورت انعکاس توان از شکاف ها بسیار کم می باشد و روابط بالا را می توان برای طراحی به کار برد.
برای آرایه‏هایی که تعداد شکاف‏ها بر روی هر قسمت موجبر زیاد باشد، تعیین رسانایی ها با معادلات بالا بسیار دقیق است چرا که اندازه رسانایی شکاف ها کوچک بوده و در نتیجه اندازه توان منعکس شده از هر کدام از شکاف ها بسیار کم می باشد. اما وقتی تعداد المان ها کمتر باشد، اندازه رسانایی ها بالا رفته و مقدار بیشتری توان از هر شکاف منعکس می شود وروابط بالا دیگر دقیق نیست و اندازه VSWR بالا می رود. پس روش طراحی بالا برای آرایه ی بزرگ با پهنای بیم باریک دقیق می باشد.

طراحی آرایه موجبر شکاف دار از نوع موج رونده با فاصله یکنواخت میان عناصر

آرایهموج رونده از نوع یکنواخت را می‏توان برای طراحی یک بیم باریک با سطح لوب فرعی پایین با پهنای باند بیشتر نسبت به آرایه موجبر شکاف‏دار رزونانسی، مورد استفاده قرار داد.
اگر انعکاس میان المان ها قابل صرفنظر باشد، یک اختلاف فاز ثابت میان المان‏ها ایجاد می‏شود که در نتیجه یک شیفت فاز پیش رو در طول آرایه رخ می‏دهد. از رابطه (۳۴.۲) اگر بخواهیم راستای ماکزیمم پترن آرایه در راستای باشد، داریم :
(۳۵.۳)
که اختلاف فاز بین شکاف ها می باشد. به دلیل چیدمان +،- بین شکاف ها اختلاف فاز بین شکاف ها را می توان به صورت زیر نوشت[۱]:
(۳۶.۳)
که L فاصله بین شکاف ها می باشد.
از این رو از رابطه (۳۵.۳) نتیجه می شود که :
(۳۷.۳)
که λ طول موج در فضای آزاد و طول موج موجبری می باشد.
البته رابطه بالا در صورتی صحیح است که منظور از زاویه broadside ، ۹۰ درجه باشد. . تاثیر فاصله المان‏ها بر روی زاویه اسکن به صورت زیر است.
فرض کنید dبرابر  در فرکانس  باشد، بنابراین زاویه اسکن برابر نود درجه خواهد بود. حال فرض کنید برای همان فرکانس  ،  باشد. حداکثر مقدار بیم در این حالت در زاویه‏ای که به سمت بار انتهای موجبر منحرف شده است، قرار می‏گیرد. وقتی فاصله میان المان ها به گونه‏ای انتخاب شود که کمتر از  باشد، ماکزیمم بیم در زاویه‏ای به سمت تغذیه موجبر منحرف می‏شود.

ماده۳ـ مرکز اصلی صندوق شهر تهران است و در تهران و یا سایر نقاط کشور شعبه ای ندارد.
ماده۴ـ صندوق با تابعیت ایرانی تأسیس شده و دارای شخصیت حقوقی مستقل و استقلال اداری و مالی بوده و براساس مفاد این اساسنامه و سایر قوانین و مقررات مربوط فعالیت می نماید.
فصل دوم ـ وظایف و اختیارات صندوق
ماده۵ ـ وظایف و اختیارات صندوق عبارت است از:
الف ـ ضمانت سپرده‌های هر شخص اعم از ریالی و ارزی در هر مؤسسه اعتباری به استثنای سپرده‌های مذکور در ماده (۶) این اساسنامه.
تبصره ـ سقف تضمین برای هریک از سپرده گذاران به پیشنهاد هیئت امناء به تصویب هیئت وزیران می رسد.

ب ـ دریافت حق عضویت از مؤسسات اعتباری.
پ ـ پرداخت سپرده‌ها پس از اعلام کمیته اضطرار.
ت ـ سرمایه گذاری در اوراق مالی ضمانت شده توسط بانک مرکزی و یا دولت حداکثر تا سقف هفتاد درصد منابع صندوق و صرفاً در مواقعی که منابع صندوق آزاد بوده و تعهدی بر ذمه صندوق وجود نداشته باشد. خرید اوراق یادشده در آخرین روز فروش اوراق مذکور مجاز است.
تبصره ـ بانک مرکزی در صورت عدم تکافوی منابع صندوق برای ایفای تعهدات می تواند پس از تأیید هیئت عامل بانک مرکزی و تصویب هیئت وزیران بخشی از منابع مالی صندوق را به صورت تسهیلات تأمین نماید.
ماده۶ ـ سپرده‌های زیر، مشمول ضمانت صندوق نمی شوند:
الف ـ سپرده‌های تودیع شده نزد مؤسسات اعتباری توسط مؤسسات اعتباری دیگر
ب ـ سپرده‌های متعلق به دستگاه های دولتی
پ ـ سپرده‌های متعلق به مؤسسات و نهادهای عمومی غیردولتی
ت ـ سپرده‌های متعلق به شرکتهای بیمه ، صندوقهای بازنشستگی، صندوقهای سرمایه گذاری مشترک، شرکتهای تأمین سرمایه، شرکتهای سرمایه گذاری و شرکتهایی که مؤسسه اعتباری به طور مستقیم حداقل ده درصد (۱۰%) از سهام آن شرکت را در تملک دارد.
ث ـ سپرده‌های متعلق به صاحبان بیش از یک درصد سهام مؤسسه اعتباری و افراد تحت تکفل آنها که در همان مؤسسه اعتباری تودیع شده باشد.
ج ـ سپرده‌های متعلق به مدیرعامل، قائم مقام مدیرعامل، اعضای هیئت مدیره، هیئت عامل یا نمایندگان آنها و بازرس یا بازرسان قانونی مؤسسه اعتباری و افراد تحت تکفل آنها که در همان مؤسسه اعتباری تودیع شده باشد.
چ ـ سپرده‌های متعلق به حسابرس مستقل مؤسسه اعتباری اعم از حقیقی و حقوقی و صاحبان امضای گزارش حسابرسی و افراد تحت تکفل آنها که در همان مؤسسه اعتباری تودیع شده باشد.
ح ـ سپرده‌های متعلق به اعضای ارکان صندوق و افراد تحت تکفل آنها.
خ ـ سپرده‌هایی که ناشی از ارتکاب جرم پولشویی یا تأمین مالی تروریسم بوده و درخصوص آنها حکم قطعی از مراجع صالح قضایی صادر شده باشد.
د ـ سپرده‌های مسدود شده به موجب حکم قضایی.
ذ ـ سپرده‌هایی که به عنوان وثیقه نزد مؤسسه اعتباری نگهداری می شوند.
تبصره ـ تشخیص و احراز هر یک از موارد مذکور بر عهده صندوق می باشد.
فصل سوم ـ ارکان صندوق
ماده۷ـ ارکان صندوق عبارتند از:
الف ـ هیئت امنا
ب ـ هیئت مدیره
پ ـ مدیرعامل
ت ـ بازرس قانونی
ماده۸ ـ اعضای هیئت امنای صندوق از هفت نفر به شرح زیر تشکیل می شود:
الف ـ رییس کل بانک مرکزی به عنوان رییس هیئت امنا
ب ـ وزیر امور اقتصادی و دارایی یا معاون وی
پ ـ معاون برنامه ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور یا معاون وی
ت ـ دادستان کل کشور یا معاون وی
ث ـ عضو هیئت عامل ناظر بر بخش نظارت بانک مرکزی
ج ـ یک نفر از مدیران عامل بانکهای دولتی به انتخاب وزیر امور اقتصادی و دارایی
چ ـ یک نفر از مدیران عامل بانکهای غیردولتی به انتخاب وزیر امور اقتصادی و دارایی
تبصره ـ دوره تصدی هریک از نمایندگان مذکور در بندهای (ج) و (چ) دو سال بوده و انتخاب مجدد آنها بلامانع است.
ماده۹ـ جلسات هیئت امنای صندوق با دعوت رییس هیئت امنا و با حضور حداقل پنج عضو رسمیت یافته و تصمیمات آن حداقل با چهار رأی معتبر است. هیئت امنا در هر سال حداقل یک بار تشکیل جلسه می دهد.
ماده۱۰ـ وظایف و اختیارات هیئت امنا به عنوان بالاترین رکن صندوق با رعایت قوانین و مقررات مربوط به شرح زیر است:
الف ـ تعیین خط مشی‌ها، سیاستها و برنامه‌های صندوق و اعمال نظارت بر فعالیتهای آن
ب ـ بررسی گزارش عملکرد سالیانه هیئت مدیره و بازرس قانونی و اخذ تصمیمات مقتضی
پ ـ بررسی و تصویب بودجه سالانه صندوق که از سوی هیئت مدیره پیشنهاد می شود و نیز صورت‌های مالی با توجه به گزارش بازرس قانونی
ت ـ بررسی و تصویب ساختار و تشکیلات صندوق و تغییرات آتی آن
ث ـ تعیین و عزل اعضای هیئت مدیره به پیشنهاد رییس هیئت امنا

۳۴۶_/۱۲

۰۱۸_/۲۲

۹۵۰_/۴۹

شبکه و ارزیابی

۷۵۱_/۹

۲۴۳_/۱۷

۱۹۳_/۶۷

همانطور که یافته­های جدول ۲۰٫۴ نشان می­دهد؛ هر یک از عوامل شناسایی شده به ترتیب ۹۳۲_/۲۷، ۰۱۸_/۲۲، و ۷۵۱_/۱۷ درصد و در مجموع ۱۹۳_/۶۷ درصد از واریانس کل را برآورد و تبیین می­نمایند لذا نتیجه می­ شود که بین سازه نظری و تجربی پژوهش انطباق وجود دارد و داده ­ها برای تحلیل عاملی مناسب می­باشند (در استفاده از تحلیل عاملی اکتشافی، روش استخراج، روش تجزیه و تحلیل مؤلفه­ های اصلی^[۱۰۰] می­باشد). پرسشنامه شایستگی مربی، پرسشنامه­ای استاندارد می­باشد که پیش از این در پژوهش مارگارت بلاستورا مورد استفاده قرار گرفته است. اعتبار و روایی نسخه ترجمه شده این پرسشنامه از طریق راهنمائی‌های ارزنده جمعی از اساتید و خبرگان دانشگاهی رشته­ های مرتبط و نیز منابع موجود اعم از کتب و مقالات و منابع الکترونیکی و نیز استناد به برخی پرسشنامه ­های استاندارد، معتبر و پرکاربرد، سنجیده و مورد تأیید واقع شد و نتایج حاصل از تحلیل عاملی اکتشافی شاخص شایستگی مربی، گویای اعتبار سازه این پرسشنامه می­باشد.

۴٫۲٫۴٫ تحلیل عاملی تأییدی
در تحلیل عاملی تأییدی پژوهشگر به دنبال تهیه مدلی است که فرض می­ شود داده ­های تجربی را بر پایه چند پارامتر بسیار اندک توصیف، تبیین یا توجیه می­ کند. در واقع تحلیل عاملی تعیین می­ کند که داده ­ها با یک ساختار عاملی معین که در فرضیه آمده، هماهنگ هستند یا نه؟
۱٫۴٫۲٫۴٫ تحلیل عاملی تأییدی شاخص شایستگی مربی
به منظور تحلیل عاملی شاخص شایستگی مربی از نرم­افزار LISREL استفاده می­ شود که خروجی آن برازش مدل را در حالت تخمین استاندارد ارائه می­ شود.
جدول ۲۱٫۴٫ نتایج تحلیل عاملی تأییدی شاخص شایستگی مربی

شاخص­ های برازش

P-value

RMESA

AGFI

GFI

NFI

۹۳۱_/۰

۴۷۱_/۰

۰۰۱_/۰

۹۷_/۰

۰۰_/۱

۹۳_/۰

همانطور که یافته­های جدول ۲۱٫۴ نشان می­دهد؛ نسبت آماره آزمون کای دو به درجه آزادی آن کمتر از ۳ می­باشد لذا نتیجه می­ شود که تفاوت کمی بین مدل مفهومی پژوهش با داده ­های مشاهده شده وجود دارد. مقدار شاخص ریشه مجذور میانگین خطای تقریب (RMSEA)، ۰۰۱_/۰ محاسبه شده که با توجه به اینکه حد مجاز این شاخص حداکثر ۰۹_/۰ می­باشد لذا مناسب بودن مدل تأیید می­ شود. مقدار شاخص برازندگی مدل GFI، تعدیل شده این شاخص AGFI و نیز شاخص بنتلر-بونت NFI نیز به ترتیب ۰۰_/۱، ۹۷_/۰ و ۹۳_/۰ محاسبه شده با توجه به اینکه حد مجاز هر یک از این آماره­ها حداقل ۹_/۰ می­باشد لذا مناسب بودن مدل تأیید می­ شود.
بارهای عاملی مدل در حالت تخمین استاندارد، میزان تأثیر هر کدام از گویه ­ها یا سئوالات پژوهش را توضیح و میزان تبیین واریانس نمرات متغیر یا عامل اصلی را نشان می­دهد. به عبارت دیگر بارهای عاملی نشان دهنده میزان همبستگی هر گویه با متغیر مکنون (عامل) می­باشد. شکل ۱۶٫۴ بارهای عاملی هر یک از سئوالات شاخص شایستگی مربی را نشان می­دهد.

شکل ۱۶٫۴٫ تحلیل عاملی تأییدی شاخص شایستگی رهبری
۲٫۴٫۲٫۴٫ تحلیل عاملی تأییدی شاخص خودکارآمدی رهبری
به منظور تحلیل عاملی تأییدی شاخص خودکارآمدی رهبری از نرم­افزار LISREL استفاده می­ شود که خروجی آن برازش مدل را در حالت تخمین استاندارد ارائه می­ شود.
جدول ۲۲٫۴٫ نتایج تحلیل عاملی تأییدی شاخص خودکارآمدی رهبری

شکل ۲- ۱: آرایه ای از آنتن­های گیرنده ۶
شکل ۲- ۲: مکانیزم تزویج بین آنتن m و n در مود فرستندگی ۹
شکل ۲- ۳:مکانیزم تزویج بین آنتن m و n در مود گیرندگی ۱۰
شکل ۳- ۱: سیم نازک به عنوان آنتن گیرنده ۲۵
شکل ۴- ۱: طرز قرار گرفتن چهار سیم در یک آرایه ۳۱
شکل ۴- ۲: توابع زیردامنه­ای مستطیلی ۳۵
شکل ۴-۳: توابع زیردامنه­ای مثلثی ۳۶
شکل ۴- ۴: توابع زیردامنه­ای سینوسی ۳۶
شکل ۴- ۵: فولدد دایپل ۴۲
شکل ۴- ۶: افزودن بار به وسط سیم ۴۴
شکل ۵- ۱: نمودار یک تابع مفروض برای انتگرال­گیری ۴۸

شکل ۵- ۲:دامنه­ یک تابع دوبعدی برای انتگرال­گیری ۴۹
شکل ۵- ۳: نمای Help Form نرم افزار ۵۱
شکل ۵- ۴. نمای پنجره­ی Basic Information نرم­افزار ۵۲
شکل ۵- ۵: نمای پیغام پایان محاسبات ۵۴
شکل ۵-۶: نمای load Results نرم­افزار ۵۵
شکل ۵- ۷: نمایی از طریقه­ی نمایش یک جواب نمونه ۵۶
شکل ۶- ۱: نحوه­ چیدمان آرایه­ی چهار آنتن یاگی- اودا ۵۹
شکل ۶- ۲: اندازه­ جریان محاسبه شده روی سیم­های آنتن
یاگی- اودا بوسیله­ی ۵۹
شکل ۶- ۳: اندازه­ جریان محاسبه شده روی سیم­های آنتن یاگی- اودا
بوسیله­ی نرم­افزار طراحی شده ۶۰
شکل ۶-۴: فاز جریان محاسبه شده روی سیم­های آنتن یاگی- اودا بوسیله­ی ۶۰
عنوان صفحه
شکل ۶-۵: فاز جریان محاسبه شده روی سیم­های آنتن یاگی- اودا بوسیله­ی
نرم­افزار طراحی شده ۶۱
شکل ۶-۶: قسمت حقیقی جریان محاسبه شده روی سیم­های
آنتن یاگی- اودا بوسیله­ی ۶۲
شکل ۶-۷: قسمت حقیقی محاسبه شده روی سیم­های آنتن
یاگی- اودا بوسیله­ی نرم­افزار طراحی شده ۶۲
شکل ۶-۸: قسمت موهومی جریان محاسبه شده روی سیم­های
آنتن یاگی- اودا بوسیله­ی ۶۳
شکل ۶-۹: قسمت حقیقی محاسبه شده روی سیم­های آنتن یاگی- اودا
بوسیله­ی نرم­افزار طراحی شده ۶۳
شکل ۶ -۱۰: درصد اختلاف ولتاژ در ترمینال دایپل برای N از ۵ تا ۱۵۰ ۶۵
شکل ۶ – ۱۱: درصد اختلاف ولتاژ در تمام نقاط دایپل برای N از ۵ تا ۱۵۰ ۶۳
شکل ۶- ۱۲: برخورد یک جبهه­موج الکترومغناطیسی با یک آنتن
یاگی- اودا با دو رفلکتور و سه دایرکتور ۶۶
شکل ۶- ۱۳: تخمین اندازه(منحنی بالا) و فاز(منحنی پایین) جریان القا شده
روی سیم­های آنتن با تابع پایه پالس و N=80 66
شکل ۶- ۱۴: تخمین اندازه(منحنی بالا) و فاز(منحنی پایین) جریان القا شده
روی سیم­های آنتن با تابع پایه مثلثی و N=30 67
شکل ۶- ۱۵: تخمین اندازه (منحنی بالا) و فاز (منحنی پایین) جریان القا شده
روی سیم­های آنتن با تابع پایه سینوسی و N=20 67
شکل ۶- ۱۶: مقایسه­ تخمین اندازه(منحنی بالا) و فاز(منحنی پایین) جریان
القا شده روی سیم­های آنتن با سه تابع پایه پالس، مثلثی و سینوسی ۶۸
شکل ۶- ۱۷: چیدمان چهار فولدد دایپل به فاصله­ی ۰.۲ از هم ۶۹
شکل ۶- ۱۸: تغییر اندازه­ ولتاژ ترمینال در چهار فولدد دایپل فوق در
دو حالت با تزویج و بدون تزویج در اثر تغییر زاویه­ی ورود جبهه­موج ۷۰
شکل ۶- ۱۹: تغییر فاز ولتاژ ترمینال در چهار فولدد دایپل فوق در حالت
بدون تزویج در اثر تغییر زاویه­ی ورود جبهه­موج ۷۰
شکل ۶- ۲۰: تغییر فاز ولتاژ ترمینال در چهار فولدد دایپل فوق در حالت
با تزویج در اثر تغییر زاویه­ی ورود جبهه­موج ۷۱
شکل ۶- ۲۱: چیدمان چهار فولدد دایپل به فاصله­ی ۰.۳ از هم ۷۲
عنوان صفحه
شکل ۶- ۲۲: تغییر اندازه­ ولتاژ ترمینال در چهار فولدد دایپل فوق در